پاورپوینت درباره آدم پاپی

اختصاصی از حامی فایل پاورپوینت درباره آدم پاپی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

فرمت فایل : power point  (لینک دانلود پایین صفحه) تعداد اسلایدها 9 اسلاید

بخشی از اسلایدها:

آدم پاپی:

ادم پاپی یا قرص خفه شده ( Choked Disk )  : یک احتقان غیر التهابی  قرص بینایی در اثر ا فزایش فشار درون جمجمه ای .
شایعترین علل : تومورهای مغزی ـ آبسه ها ـ هماتوم ساب دورال ـ مالفورماسیونهای آرتریوونوس ـ خونریزی ساب آراکنوئید ـ هیدروسفالی اکتسابی ـ مننژیت و آنسفالیت .
در چشم پزشکی و در صورت عدم وجود علائم سایر سیستمها و فقط وجود مشکلات بینایی بیشترین علت ، افزایش ایدیوپاتیک فشار درون جمجمه  میباشد . در این حالت ، ادم پاپی با فقدان ناهنجاریهای نورولوژیک ( بجز احتمالا“ فلج عصب VI و بندرت عصب VII جمجمه ای ) ، طبیعی بودن نتیجه مطالعات تصویرسازی از دستگاه عصبی (MRI) و مایع مغزی نخاعی طبیعی ( بجز افزایش فشار درون جمجمه ای ) همراه است .

اما تشخیص این حالت بر مبنای رد سایر علل سندرم سودوتومور سربری ( Pseudo Toumor Cerebri )  میباشد از جمله : انسداد سینوس سیاهرگی مغزی ، استفاده از داروهای خوراکی ضدبارداری ، درمان با استروئید یا تتراسیکلین ، اورمی و نارسایی تنفسی .
    
     ( عللی کم شیوع تر ادم پاپی : تومورهای نخاعی ـ پلی نوروپاتی ایدیوپاتیک حاد ( سندرم گیلن باره ) ـ موکوپلی ساکاریدوز وکرانیو سینوستوز که در آنها عواملی گوناگون شامل کاهش جذب مایع مغزی نخاعی ـ ناهنجاریهای جریان مایع نخاعی و کاهش حجم جمجمه در افزایش فشار درون جمجمه ای دخالت دارند . )

ادم پاپی اغلب غیر قرینه است  و ممکن است حتی یکطرفه بنظر برسد اگر چه آنژیوگرافی با فلوئورسین در چنین مواردی معمولا“ نشت از هردوقرص بینایی را نشان می دهد . خیز پاپی در مراحل دیررس گلوکوم ایجاد میشود اما اگر آتروفی بینایی وجود داشته باشد یا غلاف عصب بینایی در آن سمت باز نباشد ادم پاپی ایجاد نخواهد شد .
سندرم فوسترکندی ( Foster - Kenedys Syndrome )  ، عبارتست از وجود خیز پاپی در یک سمت همراه با آتروفی بینایی در سمت دیگر ( غلاف و عصب بینایی بوسیله نئوبلاسم تحت فشار قرار گرفته اند ) . این حالت اغلب ناشی از مننژیوم های بال استخوان شب پره ( اسفنوئید ) و بطور کلاسیک ناشی از مننژیوم شیار بویایی است اما به هر حال نوروپاتی اپتیک ایسکمیک میتواند زمانی که یک نوروپاتی

پدیده تشکیل رسوبات واکس

اختصاصی از حامی فایل پدیده تشکیل رسوبات واکس دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 10

نقطه ریزش

پدیده تشکیل رسوبات واکس، معمولاً بوسیله سه نقطه (درجه حرارت) مهم مشخص می گردد:

س1- نقطه ابری شدن یا Cloud Point

س2- نقطه ریزش یا Pour Point

س3- نقطه ذوب یا Melting Point

نقطه ابری شدن دمایی است که در آن اولین کریستال های واکس شکل می گیرند. همان گونه که قبلاً نیز توضیح داده شد، اولین رسوبات تشکیل شده، ترکیبات پارافینی با شاخه های مستقیم می باشند. این درجه حرارت به WAT یا Wax Appearance Temp معروف است. نقطه ریزش، دمایی است که مخلوط موجود در یک ظرف، در صورت قرار گرفتن در وضعیت افقی، جریان نداشته باشد. این نقطه کاربرد صنعتی مهمی دارد و یکی از مشخصه های واکس های صنعتی و یا روغن های صنعتی (که شامل مقداری ترکیبات واکسی هستند) می باشد. روش های استاندارد توسط موسسات معتبر، جهت اندازه گیری این دما، ارائه شده است. نقطه ذوب نیز درجه حرارتی است که یک ماده خالص به مایع تبدیل می گردد. برای یک ماده خالص، نقطه ابری شدن و نقطه ذوب با هم برابر هستند و برای یک مخلوط، این نقاط تفاوت اندکی با هم دارند. با توجه به توضیحات ارائه شده، تشخیص نقطه ابری شدن، اهمیت خاصی در مدل سازی پدیده تشکیل رسوب واکس دارد.

عوامل موثر در تشکیل رسوب واکس

اگر چه نقطه ابری شدن ونقطه ریزش، خواص ترمودینامیکی مشخصی برای ترکیبات نفتی دارای واکس هستند، موقعیت نسبی آنها در دیاگرام P-T و هم چنین میزان رسوب تشکیل شده و تجمع آن، به فاکتورهای مختلفی بستگی دارد که از جمله مهمترین این فاکتور ها عبارتند از:

ترکیب یا Composition سیال، دمای ترکیب و سرعت سرد شدن، فشار ترکیب، غلظت پارفین ها، و جرم مولکولی پارافین ها.

وجود رسوبات دیگر مانند مواد اسفالتی و یا ناخالصی های جامد، و مقدار آب موجود در ترکیب را نیز باید در نظر گرفت.

نقطه‌ی ابری شدن، دمایی که در آن تشکیل کریستال‌های واکس در روغن یا سوخت موجب کدری و تیرگی رنگ روغن یا سوخت می‌شود.

Cloud Point Testing:

آزمایش تعیین نقطه ابری شدن بر اساس روش ASTM D2500 ، با استفاده از این روش، دمایی تعیین می شود که در آن دما روغن شروع به کدر شدن می کند.

Coastal Oil:

واژه‌ی معمول برای هر ماده خام نفتنیک که از میدان‌های نفتی در خلیج تگزاس حاصل می‌شود

نقطه ابری شدن دمائی است که در اثر گرم کردن نمونه گریس در شرایط آزمون از روزنه دستگاه اندازه گیری به صورت قطره جاری می شود.نقطه قطره شدن تعیین کننده دمای کارکرد گریس نیست اما به طور کلی باید 30 تا 40 درجه سانتیگراد بالاتر از حداکثر دمای کارکرد دستگاه باشد.

باید توجه داشت که نقطه ذوب دمائی است که در آن درجه حرارت گریس از حالت نیمه جامد به حالت مایع تغییر می کند.

باتوجه به نحوه طراحی سیستم های آب بندی در صورتی که دمای کارکرد گریس حتی به مدت کوتاه از نقطه قطره شدن بیشتر شود نشت خود به خود و شدید را به همراه خواهد داشت.

نقطه ریزش

‏- نقطه ریزش پائین ترین دمایی است که روغن در آن دما جاری می شود. این خاصیت ‏برای روغن هایی که باید در دمایی پائین جریان داشته باشد بسیار تعیین کننده است.‏

قاعده کلی آن است که نقطه ریزش باید حداقل 10 درجه سانتیگراد زیر پائین ترین ‏محدوده دمای پیش بینی شده باشد. ‏

نقطه ریزش (‏pour point‏)‏

نقطه ریزش یک راهنمای خوب برای تعیین گرانروی است. نقطه ریزش یک نفت کمترین ‏دمایی است که نفت می تواند تحت شرایط استاندارد جریان پیدا کند. نقطه ریزش برای ‏نفت خام با محتویات واکسی پارافینیک بالا در حدود ‏Cر40 است. نقطه ریزش برای ‏نفت‌های سبک خاورمیانه و آفریقا به ‏Cر26- هم می‌رسد که پمپاژ آن را حتی در شرایط ‏سرد قطبی نیز امکان پذیر می کند. نفت‌های خام با نقطه ریزش بالا به علت محتوی ‏واکس زیاد ظاهری درخشنده دارند. این نوع نفت‌ها ممکن است محتوای واکس خود را در ‏طی مهاجرت رسوب دهند و به تدریج سبک‌تر شوند.‏

نقطه ابری شدن

نقطه ابری شدن دمائی است که در اثر گرم کردن نمونه گریس در شرایط آزمون از روزنه دستگاه ‏اندازه گیری به صورت قطره جاری می شود.نقطه قطره شدن تعیین کننده دمای کارکرد گریس ‏نیست اما به طور کلی باید 30 تا 40 درجه سانتیگراد بالاتر از حداکثر دمای کارکرد دستگاه باشد. ‏باید توجه داشت که نقطه ذوب دمائی است که در آن درجه حرارت گریس از حالت نیمه جامد به ‏حالت مایع تغییر می کند.‏

باتوجه به نحوه طراحی سیستم های آب بندی در صورتی که دمای کارکرد گریس حتی به مدت ‏کوتاه از نقطه قطره شدن بیشتر شود نشت خود به خود و شدید را به همراه خواهد داشت.‏

روش اندازه گیری نقطه ریزش روغن های نفتی

‎1‎‏- هدف و دامنه کاربرد‏

هدف از تدوین این استاندارد، روش آزمون اندازه گیری نقطه ریزش ‏روغنهای نفتی می باشد و برای اندازه گیری نقطه ریزش روغنهای ‏‎1‎‏ سیاه، ‏روغن سیلندر و نفت کوره تقطیر نشده‎2‎‏ در بند (‏‎6‎‏-‏‎8‎‏) و روش آزمون ‏سیالیت باقیمانده نفت کوره‎3‎‏ در دمای معین پیوست الف منظور گردیده ‏است.‏

‎2‎‏- روش آزمون نقطه ریزش روغنهای نفتی‏

در این روش هنگام انجام آزمون امکان بروز خطراتی از طرف مواد وسایل ‏وجود دارد که در این استاندارد همه موارد ایمنی در موقع استفاده از این ‏روش ذکر نمی گردد بلکه مسئولیت بعهده آزمایشگر است که خطرات را ‏پیش بینی و اصول ایمنی را رعایت نمود و کاربرد مقررات لازم را قبل از ‏استفاده مشخص نماید.‏

‎3‎‏- خلاصه روش آزمون‏

بعد از گرم کردن اولیه، نمونه با سرعتی معین سرد میشود و در هر ‏‎3‎درجه ‏سلسیوس کاهش دما، سیالیت آن مورد بررسی قرار می گیرد; و کمترین ‏دمایی که در آن جریان روغن مشاهده می شود، بعنوان نقطه ریزش روغن، ‏ثبت می گردد.‏

‎4‎‏- اهمیت و کاربرد‏

نقطه ریزش روغن نفتی، مشخصه کمترین دمایی است که استفاده روغن را ‏در کاربردهای معین نشان می دهد.‏

‎5‎‏- دستگاهها و وسایل‏

‎5‎‏-‏‎1‎‏- ظرف آزمون استوانه شیشه ای ته صاف دارای قطر داخلی ‏‎30‎تا‎ ‎‎33/5‎میلی متر و ارتفاع ‏‎125‎‏-‏‎ 115‎میلی متر می باشد; و برای تعیین ‏ارتفاع نمونه، ظرف آزمون باید از کف داخلی آن به اندازه ‏‎3‎‏ ± ‏‎54‎میلی متر ‏علامت گذاری شود.‏

‎5‎‏-‏‎2‎‏- دماسنج ها دارای گستره نشان داده در جدول شماره (‏‎1‎‏) و مطابق با ‏ویژگیهای تعیین شده در ‏ASTM E1 ‎می باشد.‏

‎5‎‏-‏‎2‎‏-‏‎1‎‏- از آنجا که مایع ستون دماسنج ها در برخی مواقع جدا می شود و ‏‏در نیتجه موجب خطا در اندازه گیری می گردد; بازدید و درستی دماسنج ‏‏باید بررسی گردد و دماسنجی مورد تأیید است که زمانی مورد استفاده قرار ‏‏گیرد که دقت آنها ‏‎1‎‏± درجه سلسیوس باشد (مثلا نقطه یخ دماسنج).‏

‎5‎‏-‏‎3‎‏- از چوب پنبه مناسب برای یک سوراخ مرکزی بمنظور قرار دادن ‏‏دماسنج برای درپوش ظرف آزمون استفاده نمائید.‏

‎5‎‏-‏‎4‎‏- محفظه استوانه ای فلزی یا شیشه ای، ته صاف و غیرقابل نفوذ با ‏‏عمقی معادل ‏‎115‎میلی متر و قطر داخلی ‏‎50‎‏-‏‎ 42‎میلی متر که باید کاملا ‏‏محکم و در موقعیتی عمودی در داخل حمام سرد ‏

یادآوری ‏‎1‎‏- دستگاه آزمون اتوماتیک نقطه ریزش موجود است و باعث صرفه ‏‏جویی در زمان و مقدار نمونه می شود و عوامل دیگری نیز مزیت دستگاه ‏‏اتوماتیک را نسبت به دستگاه دستی در موقع استفاده نشان می دهد. اگر از ‏‏دستگاه اتوماتیک استفاده می شود، آزمایشگر باید مطمئن شود که تمام ‏‏دستورالعملهای سازنده دستگاه را در موارد کالیبراسیون، تنظیم و عملکرد ‏‏دستگاه بکار رفته است و باید گزارش شود که نقطه ریزش بوسیله دستگاه ‏‏اتوماتیک تعیین شده است. چون دقت دستگاههای اتوماتیک نقطه ریزش ‏‏تعیین نگردیده است، در صورت وجود اختلاف در نتایج آزمون، باید تعیین ‏‏نقطه ریزش به روش دستی بعنوان آزمون مرجع مورد توجه قرار گیرد.‏

‎6‎‏- معرف ها و مواد شیمیایی‏

‎6‎‏-‏‎1‎‏- حلالهای با درجه صنعتی زیر بعنوان ماده سر کننده "حمام دمای ‏‏پایین" مناسب می باشند.‏

‎6‎‏-‏‎1‎‏-‏‎1‎‏- استن (اخطار - بسیار قابل اشتعال می باشد).‏

‎6‎‏-‏‎1‎‏-‏‎2‎‏- الکل، اتانول (اخطار - قابل اشتعال).‏

‎6‎‏-‏‎1‎‏-‏‎3‎‏- الکل، متانول (اخطار - قابل اشتعال و بخارات آن مضر است).‏

دانلود مقاله کامل درباره جابجایی رسوبات عمود بر ساحل و پروفیل توسعه یافته 46 ص

اختصاصی از حامی فایل دانلود مقاله کامل درباره جابجایی رسوبات عمود بر ساحل و پروفیل توسعه یافته 46 ص دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 45

فصل 9

جابجایی رسوبات عمود بر ساحل و پروفیل توسعه یافته

9-2 انتقال رسوبات عمود بر ساحل:

جابجائی رسوب در راستای عمودی ساحل مهم است چون شکل ساحل وابسته به آن است. پروفیل یک ساحا ماسه ای به طور مداوم در حال تغییر است و ممکن است طی یک طوفان به طور اساسی تغییر کند. اصولاً نمی توان یک شبیه سازی پرجزئیات از انتقال رسوب امتداد ساحلی بدون داشتن یک مدل انتقال رسوب عمود بر ساحل و توسعه پروفیل عمود بر ساحل بدست آورد. می توان گفت که مدل توسعه پروفیل ساحل به یک مرحله نخواهد رسید (Stage) مگر اینکه مدل انتقالی رسوب در ساحل طولانی و شبیه سازی برروی پروفیلهایی پایه ریزی شوند که در طول پریود طوفان برداشت شوند.

به طور عمومی فرض می شود که موقعیت به صورت کاملی دو بعدی است و بدون هیچ جریان متوسط عمود بر ساحل است. این موقعیت شرایط آزمایشگاهی را پددی می آورد که در یک فلوم موج معمولی با آن مواجهیم در طبیعت فرض جریان عمود بر ساحل میانگین غیرواقعی است. انحراف کوچک از موقعیت یکنواخت کامل می تواند به ناپادیاری منجر شود و به یک سری از جریانهای دایره ای و جریانهای ریپ خاتمه پیدا کند.

با این حال موقعیت دوبعدی به خاطر آنکه خوب دسته بندی شده است و به خاطر آنکه تمام مکانیسم ها در موقعیت جریان سه بعدی پیچیده آورده شوند دارای مزیت قابل ملاحظه ای هستند. موقعیت جریان عمود بر ساحل صفر از یک جریان متوسط قوی بسیار پیچیده است و این به خاطر شرکت دادن مکانیسم متفاوت بسیار زیاد که در انتقال رسوبات بدون امکان حذف کردن هیچ یک از آنها است. با یک جریالن قوی تاثیر تنش برشی میانگین برای جریان میانگین و انتقال رذسوب قابل صرفنظر کردن است.

در ادامه مکانیسم انتقال رسوب عمود بر ساحل بیان می شود و برای موقعیت هیا داخلی منطقه شکست و خارج منطقه شکست فرمولاسیون مدل انتقال رسوب در دو قسمت بیان می شود: (a شرح هیدرودینامیک هدف اصلی توزیع سرعت جریان متوسط بعلاوه تغییرات ویسکوزیته چرخشی و تنش برشی بستر (b توزیع انتقال رسوب و نتایج با رسوب

9-2-1 هیدرودینامیک خارج از ناحیة شکست

بیرون ناحیه شکست اتلاف انرژی و توربولانس به طور کلی به لایه مرزی موج نزدیک بستر محدود می شود و تلاش اصلی برروی شرایط توضیح داده شده و لایه مرزی تاثیر آن روی جریان متوسط و انتقال رسوب متمرکز می شود.

نخست یک موقعیت جریان که بوسیله تئوری پتانسیل جریان خارج از لایه وزی موج شرح داده شده است مورد بررسی قرار می گیرد. ملاک اینکه تئوری معتبر بادش این است که تنش برشی میانگین موج در بیرون لایه مرزی صفر باشد.

9-2-1-الف – جریان جویباری

این پدیده حایی مطرح است که چگونه غیریکنواختی لایه مرزی تحت امواج حقیقی، باعث تغییر در تنش برشی میانگین بالای لایه مرزی می شود. جابجایی لایه مرزی موج یکنواخت باعث سرعت های قائم کوچک می شود که از صفر در کف تا 700 بیرون لایه مرزی افزایش می یابد. تغیرات پرجزئیات این سرعت می تواند از توزیع سرعت در زمان و مکان لایه مرزی تعیین یشود. پدیده جویباری یک جهش تنش در برش میانگین بالای لایه مرزی موج ایجاد می کند.

یک تعدیل نیروی کامل با تنش برشی میانگین صفر در تمام ستون آب (بیرون لایه مرزی موج) بوسیله تصححی در شیب میانگین سطح آب حاصل می شود. چون تنش برشی میانگین در لایه مرزی موج غیر صفر است، بنابراین سرعت جریان نیز غیرصفر می شود. سرعت جریان میانگین در لایه مرزی موج افزایش می یابد تا به یک مقدار ثابت بیرون لایه مرزی برسد.

9-2-1-ب- موج غیرخطی

در ابهای کم عمق زماین که امواج نزدیک به شکستن هستند بسیار غیرخطی می شوند و تغییرات حرکت اریستال نزدیک سطح می توانند از پیش گویی مرتبه اول تئوری موج متفاوت باشد. اگر لایه مرزی موج لایه ای باشد لایه مرزی دریایی دارای تنش برشی صفر برای جریان افقی متوسط نزدیک بستر خواهد بود.

این به خاطر این است که حل لایه مرزی لایه ای به صورت خطی است و یک حل کامل می تواند با بدست آوردن تجزیه فوریه حرکت القایی امواج حاصل شود. درنتیجه خطی بودن حل کامل لایه ای می تواند با اضافه کردن یک حل متناسب به هر مؤلفة فوریه به دست می آید. با فرض تنش برشی میانگین صفر برای هر مؤلفه هارمونیک برای حل کلی نیز صفر می شود.

تحقیق در مورد جابجایی رسوبات عمود بر ساحل و پروفیل توسعه یافته

اختصاصی از حامی فایل تحقیق در مورد جابجایی رسوبات عمود بر ساحل و پروفیل توسعه یافته دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 45

فصل 9

جابجایی رسوبات عمود بر ساحل و پروفیل توسعه یافته

9-2 انتقال رسوبات عمود بر ساحل:

جابجائی رسوب در راستای عمودی ساحل مهم است چون شکل ساحل وابسته به آن است. پروفیل یک ساحا ماسه ای به طور مداوم در حال تغییر است و ممکن است طی یک طوفان به طور اساسی تغییر کند. اصولاً نمی توان یک شبیه سازی پرجزئیات از انتقال رسوب امتداد ساحلی بدون داشتن یک مدل انتقال رسوب عمود بر ساحل و توسعه پروفیل عمود بر ساحل بدست آورد. می توان گفت که مدل توسعه پروفیل ساحل به یک مرحله نخواهد رسید (Stage) مگر اینکه مدل انتقالی رسوب در ساحل طولانی و شبیه سازی برروی پروفیلهایی پایه ریزی شوند که در طول پریود طوفان برداشت شوند.

به طور عمومی فرض می شود که موقعیت به صورت کاملی دو بعدی است و بدون هیچ جریان متوسط عمود بر ساحل است. این موقعیت شرایط آزمایشگاهی را پددی می آورد که در یک فلوم موج معمولی با آن مواجهیم در طبیعت فرض جریان عمود بر ساحل میانگین غیرواقعی است. انحراف کوچک از موقعیت یکنواخت کامل می تواند به ناپادیاری منجر شود و به یک سری از جریانهای دایره ای و جریانهای ریپ خاتمه پیدا کند.

با این حال موقعیت دوبعدی به خاطر آنکه خوب دسته بندی شده است و به خاطر آنکه تمام مکانیسم ها در موقعیت جریان سه بعدی پیچیده آورده شوند دارای مزیت قابل ملاحظه ای هستند. موقعیت جریان عمود بر ساحل صفر از یک جریان متوسط قوی بسیار پیچیده است و این به خاطر شرکت دادن مکانیسم متفاوت بسیار زیاد که در انتقال رسوبات بدون امکان حذف کردن هیچ یک از آنها است. با یک جریالن قوی تاثیر تنش برشی میانگین برای جریان میانگین و انتقال رذسوب قابل صرفنظر کردن است.

در ادامه مکانیسم انتقال رسوب عمود بر ساحل بیان می شود و برای موقعیت هیا داخلی منطقه شکست و خارج منطقه شکست فرمولاسیون مدل انتقال رسوب در دو قسمت بیان می شود: (a شرح هیدرودینامیک هدف اصلی توزیع سرعت جریان متوسط بعلاوه تغییرات ویسکوزیته چرخشی و تنش برشی بستر (b توزیع انتقال رسوب و نتایج با رسوب

9-2-1 هیدرودینامیک خارج از ناحیة شکست

بیرون ناحیه شکست اتلاف انرژی و توربولانس به طور کلی به لایه مرزی موج نزدیک بستر محدود می شود و تلاش اصلی برروی شرایط توضیح داده شده و لایه مرزی تاثیر آن روی جریان متوسط و انتقال رسوب متمرکز می شود.

نخست یک موقعیت جریان که بوسیله تئوری پتانسیل جریان خارج از لایه وزی موج شرح داده شده است مورد بررسی قرار می گیرد. ملاک اینکه تئوری معتبر بادش این است که تنش برشی میانگین موج در بیرون لایه مرزی صفر باشد.

9-2-1-الف – جریان جویباری

این پدیده حایی مطرح است که چگونه غیریکنواختی لایه مرزی تحت امواج حقیقی، باعث تغییر در تنش برشی میانگین بالای لایه مرزی می شود. جابجایی لایه مرزی موج یکنواخت باعث سرعت های قائم کوچک می شود که از صفر در کف تا 700 بیرون لایه مرزی افزایش می یابد. تغیرات پرجزئیات این سرعت می تواند از توزیع سرعت در زمان و مکان لایه مرزی تعیین یشود. پدیده جویباری یک جهش تنش در برش میانگین بالای لایه مرزی موج ایجاد می کند.

یک تعدیل نیروی کامل با تنش برشی میانگین صفر در تمام ستون آب (بیرون لایه مرزی موج) بوسیله تصححی در شیب میانگین سطح آب حاصل می شود. چون تنش برشی میانگین در لایه مرزی موج غیر صفر است، بنابراین سرعت جریان نیز غیرصفر می شود. سرعت جریان میانگین در لایه مرزی موج افزایش می یابد تا به یک مقدار ثابت بیرون لایه مرزی برسد.

9-2-1-ب- موج غیرخطی

در ابهای کم عمق زماین که امواج نزدیک به شکستن هستند بسیار غیرخطی می شوند و تغییرات حرکت اریستال نزدیک سطح می توانند از پیش گویی مرتبه اول تئوری موج متفاوت باشد. اگر لایه مرزی موج لایه ای باشد لایه مرزی دریایی دارای تنش برشی صفر برای جریان افقی متوسط نزدیک بستر خواهد بود.

این به خاطر این است که حل لایه مرزی لایه ای به صورت خطی است و یک حل کامل می تواند با بدست آوردن تجزیه فوریه حرکت القایی امواج حاصل شود. درنتیجه خطی بودن حل کامل لایه ای می تواند با اضافه کردن یک حل متناسب به هر مؤلفة فوریه به دست می آید. با فرض تنش برشی میانگین صفر برای هر مؤلفه هارمونیک برای حل کلی نیز صفر می شود.

مقاله بررسی پیش بینی رسوبات معلق با استفاده از ترکیب منحنی سنجه رسوب و شبکه عصبی مصنوعی

اختصاصی از حامی فایل مقاله بررسی پیش بینی رسوبات معلق با استفاده از ترکیب منحنی سنجه رسوب و شبکه عصبی مصنوعی دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

فرمت فایل : word (قابل ویرایش) تعداد صفحات : 21 صفحه

چکیده

برآورد بار رسوبی در رودخانه­ها با توجه به خسارات ناشی از آن، یکی از مهم­ترین و مشکل­ترین قسمت­های مطالعات انتقال رسوب و مهندسی رودخانه است. بنابراین دست یافتن به شیوه­های نوین و خلاقانه که بتواند در این راستا موثر واقع گردد دارای اهمیت خارق­العاده­ای است.در این تحقیق کاربرد روش سیستم عصبی مصنوعی (ANN) در بهینه­سازی نتایج مدلی مبتنی بر روش منحنی سنجه­ی رسوب (SRC) برای پیش­بینی بار معلق جریان مورد بررسی قرار گرفته است. برای این منظور ایستگاه یزدکان واقع بر رودخانه­ی قطورچای در نظر گرفته شد. یک مدل رگرسیونی به کمک روش SRC ساخته شد که با کمک داده­های دبی در ایستگاه مذکور میزان بار معلق در همان ایستگاه  پیش­بینی می­گردد. پس از ساختن مدل به کمک این روش، یک مدل ANNمورد استفاده قرار گرفت که دقیقا از داده­های مشابه استفاده نموده و سپس با استفاده از آن دو، مدل ترکیبی ساخته شد. لازم به ذکر است که قبل از کاربرد ترکیبی این دو روش (َANN و SRC)،  هر یک از این روش­ها به تنهایی مورد استفاده قرار گرفته و نتایج حاصل  با مقادیر واقعی مقایسه گردیده بود. نتایج حاصل از کاربرد ترکیبی این مدل­ها از کیفیت به مراتب بالاتری نسبت به کاربرد هر یک از آنها به تنهایی برخوردار است. به طوری که میزان Dr از عدد 402/1 در روش SRCو 395/2- در مدل ANN به مقدار 963/0 در یکی از مدل­های ترکیبی تعدیل یافته است. هم­چنین میزان ریشه میانگین مربعات خطا که به ترتیب برای SRC و ANN به تنهایی  286/692 و 96/616 حاصل گشته بود به عدد 094/603 کاهش پیدا کرد. 

مقدمه :

موضوع انتقال رسوب سال­هاست که مورد توجه مهندسین قرار گرفته است. روش­های مختلفی برای حل مسایل رسوب به کار گرفته شده است که نتیجه­ی آن معادلات تجربی متعددی است که توسط صاحبنظران امر ارائه شده است. گرچه نتایج این روش­ها با یکدیگر و با نتایج تجربی اختلاف چشمگیری دارند اما با توجه به اینکه اندازه­گیری رسوب رودخانه به طور محدود و معدود انجام می­شود، جهت برآورد بار رسوبی رودخانه در مواقع مورد نیاز می­توان از این معادلات استفاده کرد. اما مشکل استفاده از معادلات، از آنجایی که معادلات موجود بر اساس شرایط اقلیمی یا آزمایشگاهی سایر نقاط جهان به دست آمده­اند،این است که باید برای استفاده در رودخانه­های ایران واسنجی شده و معادله­ی بهینه انتخاب گردد. لذا این مشکل ذهن محقق را به سمت روش­هایی نوین فارغ از نیاز به معادلات مذکور سوق می­دهد. در این میان می­توان از روش هوش مصنوعی که مبتنی بر روابط حاکم بر طبیعت است و از قدرت انعطاف­پذیری بالایی برخوردار است استفاده نمود. در این زمینه می­توان به تحقیقاتی بیشماریکه در قسمت­های مختلف جهان صورت پذیرفته است، اشاره نمود.

منتظر و همکاران (1381) برای تخمین میزان رسوب رودخانه بازفت در محل ایستگاه هیدرومتری مرغک از دو شبکه پرسپترون و شبکه پاد انتشار استفاده کردند و در نهایت نتایج حاصل از شبکه ها را با روش منحنی سنجه رسوب مقایسه کردند(4). راحت­طلب نخجیری و همکاران (1383) به سنجش و گزینش مناسب­ترین روش­های برآورد بار کف (16 رابطه­ی مختلف) در رودخانه­ی زرین­گل استان گلستان پرداختند (2). نظم­آرا (1385) در مطالعه­ای روی رودخانه­ی آجی­چای با کمک شبکه­ی عصبی مصنوعی به تعیین بار معلق رودخانه پرداخت(5).فتاحی و همکاران (1385) میزان رسوب رودخانه نکا را به کمک شبکه عصبی مصنوعی برآورد کردند. در این تحقیق برای برآورد رسوب از شبکه عصبی و نیز روش های رگرسیونی (منحنی سنجه) رسوب استفاده شده است