جزوه تایپ شده مقاومت مصالح دکتر برخورداری (دانشگاه علم و صنعت ایران)

اختصاصی از حامی فایل جزوه تایپ شده مقاومت مصالح دکتر برخورداری (دانشگاه علم و صنعت ایران) دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

جزوه تایپ شده مقاومت مصالح دکتر برخورداری (دانشگاه علم و صنعت ایران)

تهیه کنندگان: مهندس فائزه روازدژ، مهندس علی مع الحق

دانلود تحقیق کامل درمورد آزمایش مقاومت مصالح

اختصاصی از حامی فایل دانلود تحقیق کامل درمورد آزمایش مقاومت مصالح دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*
فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)
تعداد صفحه: 24
فهرست و توضیحات:

آزمایش شماره 1: روابط پیچش در حالت ارتجاعی

آزمایش شماره 1 - 1: رابطه طول و زاویه پیچش

آزمایش شماره 2 -1 : رابطه گشتاور و زاویه پیچش

آزمایش شماره 3-1: رابطه بین قطر و زاویه پیچش

آزمایش شماره 4-1: تعیین عدد مدول صلبیت برای فولاد و برنز

آزمایش شماره 2: پیچش تا حد پارگی

آزمایش شماره 3: کشش تا حد گسیختگ

آزمایش شماره 4: رابطه طول و خیز در خمش

آزمایش شماره 5: سختی سنجی

آزمایش شماره 1: روابط پیچش در حالت ارتجاعی

تئوری آزمایش

فرض های اساسی

برای برقراری رابطه بین لنگر پیچشی و تنشهای ایجاد شده در محورهای استوانه ای تو پر " Circular " و یا توخالی " Tubular " لازم است مفروضاتی در نظر گرفته شود. این فرضها که علاوه بر همگن بودن مصالح هستند به قرار ذیل می باشند:

1- مقاطع صفحه ای عمود برمحور استوانه ای، پس از اعمال پیچش" Torsion "به صورت صفحه ای باقی می مانند، به عبارت دیگر هیچ گونه اعوجاجی " War page " در صفحات موازی عمود بر محور طولی عضو به وجود نمی آید. در واقع این فرض دلالت بر این دارد که صفحات موازی عمود بر تیر، در فاصله ای ثابت از یکدیگر باقی می مانند. اگر تغییر شکل بزرگ باشد این موضوع صحت نخواهد داشت. لیکن از آنجایی که تغییر شکلهای معمول بسیار کوچک هستند، تنشهایی که در اینجا مورد توجه قرار نمی گیرند، قابل چشم پوشی هستند.

2- در یک میله استوانهای که تحت تاثیر پیچش قرار دارد، کرنش برشی γ به طور خطی از محور مرکزی تغییر می کند. این فرض که در شکل زیر نشان داده شده است، بدان معنی است که یک صفحۀ فرضی نظیر AO1O3C پس از اعمال پیچش به صفحۀ A΄O1O3C تبدیل شود. به عبارت دیگر اگر امتداد شعاع فرضی O3C ثابت فرض شود، شعاع های مشابهی که امتداد اولیه آنها O2B و O1A می باشد، به وضعیت جدید O1A΄ و O2B΄ در آیند. همچنین این شعاع ها به صورت مستقیم نیز باقی می مانند.

باید تاکید شود که این فرضیات فقط برای میله استوانه ای تو پر یا تو خالی صحیح می باشد. برای این اعضا این فرضیات حتی در تنشهای بالای رفتار ارتجاعی عضو نیز اعتبار خود را حفظ می کند. لیکن اگر توجه ما فقط محدود به حالت ارتجاعی خطی باشد، قانون هوک نیز مورد استفاده قرار می گیرد.

3 -با استفاده از قانون هوک، فرض سوم ما این است که تنش برشی متناسب با کرنش برشی می باشد.

توجیه دو فرض اول در داخل یک جسم مشکل می باشد. لیکن پس از تعیین روابط تنش و تغییر شکل بر پایه فرضیات فوق، انطباق بدون ابهامی بین مقادیر اندازه گیری شده و محاسبه شده پیدا می شود. البته صحت مفروضات بالا به طور دقیق به کمک روشهای تئوری ارتجاعی، که بر پایه شرایت سازگاری کرنشها و قانون تعمیم داده شده هوک قرار دارند، اثبات می شود.

رابطه پیچش

در حالت ارتجاعی، چون تنش با کرنش متناسب است و از طرفی در یک مقطع دایره شکل، کرنش به صورت خطی از محور مرکزی عبور می کند، تنش نیز به صورت خطی از محور مرکزی تغییر خواهد کرد. تنش هایی که توسط تغییر شکلهای مفروض تولید می شوند، تنش های برشی هستند و در صفحه ای عمود بر محور میله قرار دارند. در شکل زیر تغییرات تنش برشی نشان داده شده است.

بر خلاف تنش قائم  موجود در مقطع میله تحت تاثیر بار محوری، شدت تنش فوق یکنواخت نیست. حداکثر تنش برشی در دورترین نقاط نسبت به مرکز O اتفاق می افتد و با τmax نشان داده می شود. این نقاط همانند نقطه C در شکل بالا، در محیط دایرهای به شعاع c از مرکز قرار دارند. اگر تغییرات تنش فوق را خطی فرض کنیم، در هر نقطه دلخواه به فاصله  ρ از مرکز دایره، مقدار تنش برشی مساوی (ρ/c)τmax  می شود.

با معلوم بودن توزیع تنش در یک مقطع، می توان مقاومت مقطع در مقابل لنگر پیچشی را بر حسب تنش پیدا کرد. لنگر پیچشی مقاوم مقطع باید معادل مجموع لنگرهای پیچشی داخلی مقطع باشد. این تساوی را می توان به صورت رابطه زیر نوشت:

انتگرال موجود در طرف چپ معادله فوق تمام لنگرهای پیچشی حاصل ازجزء نیروهایی را که به فاصلۀ ρ از مرکز مقطع قرار دارند، در روی سطح A جمع می زند. مجموع بدست آمده که با حرف T نشان داده شده است، لنگر پیچشی مقاوم مقطع می باشد.

در هر مقطع دلخواه، مقادیر τmax  و c ثابت هستند، بنابراین رابطه فوق را می توانیم به صورت زیر بنویسیم:

از طرفی که ممان اینرسی قطبی " Polar moment of inertia " مقطع می باشد، برای یک مقطع معلوم مقدار مشخص و ثابتی است و فقط به مشخصات هندسی مقطع بستگی دارد. برای یک مقطع دایره، dA=2πρdρ می باشد که در آن 2πρ محیط تاجی "Annulus" از دایره به شعاع متوسط  ρ و عرض dρ می باشد. بنابراین نتیجه می گردد:

که در آن d قطرمیله استوانه ای می باشد. اگر d و یا c بر حسب میلی متر باشند، J بر حسب توان چهارمیلی متر می شود.

با استفاده از علامت J برای ممان اینرسی قطبی یک سطح دایره شکل، رابطه لنگر پیچشی را می توان به شکل خلاصه زیر نوشت:      τmax=Tc/J

رابطه فوق که به رابطه پیچش "Torsion formula " برای میله های استوانه ای معروف است، تنش برشی حداکثر را بر حسب لنگر داخلی مقاوم مقطع و مشخصات هندسی مقطع تعریف می کند. اگر مقدار لنگر پیچشی داخلی T بر حسب نیوتن در میلی متر و مقدار c بر حسب میلی متر و مقدار J بر حسب توان چهارم میلی متر بیان شود، مقدار تنش برشی τ بر حسب نیوتن بر میلی متر مربع بدست می آید:

زاویه پیچش میله های استوانه ای

سه مسئله ما را وادار به محاسبه زاویه پیچش می کند. اول اینکه، در اغلب طرح ها نمی توانیم مقطع را فقط بر اساس معیارمقاومت طراحی نماییم چون ممکن است مقطع با وجود مقاومت کافی، تغییر شکل پیچشی زیادی از خود نشان دهد. دوم، در مسائل ارتعاش پبچشی، محاسبه مقدار زاویه پیچش لازم است و بالاخره در حل مسائل نامعین، احتیاج به زاویه پیچش داریم.

طبق فرض اول که در ابتدای بیان شد، در صفحات عمود بر محور طولی یک میله استوانه، بعد از پیچش هیچ گونه اعوجاجی رخ نمی دهد. نوع تغییر شکلی که در اجزای کوچک یک میله استوانه ای به وجود می آید در شکل صفحه قبل نشان داده شده است. از چنین میله ای قطعه ای به طول dx جدا می کنیم و آن را به صورت زیر نمایش می دهیم.

در جزء طول نشان داده شد، یک تار دلخواه نظیر AB که در ابتدا موازی محور طولی می باشد، پس از تاثیر لنگر پیچشی وضعیت جدیدی مانند AD به خود می گیرد. در همان لحظه، به وسیله فرض دوم از مفروضاتی که در ابتدا بیان شد، شعاع OB که به صورت مستقیم باقی می ماند، به اندازۀ زاویۀ dφ  می چرخد و در وضعیت جدید OD قرار می گیرد.

زاویه کوچک DAB مساوی با γmax  می باشد، با استفاده از هندسه بدست می آوریم:

BD کمان = γmax dx   یا   BD کمان = c (dφ)

که در روابط فوق هر دو زاویه کوچک هستند و بر حسب رادیان اندازه گیری می شوند بنابراین:

γmax dx=c(dφ)

γmax فقط در یک غلافی با جداره بی نهایت نازک که برای آن بتوان تنش برشی τmax را یکنواخت فرض کرد، اتفاق می افتد.

از آنجائی که γmax متناسب است با τmax (γmax=τmax/G ) وهمچنین τmax=Tc/J می باشد نتیجه می گیریم:

رابطه فوق بیان کننده زاویه پیچش نسبی دو مقطع مجاور به فاصله بی نهایت کوچک از یکدیگر می باشد برای پیداکردن زاویه پیچش کل بین دو مقطع دلخواه A و B در روی محور، پیچش کلیه اعضاء کوچک باید با یکدیگر جمع شود. بنابراین بیان عمومی برای زاویه پیچش در هر مقطع دلخواه از یک میلۀ استوانه ای ساخته شده از مصالح ارتجاعی خطی، به صورت زیر می باشد:

که در آن C1 زاویه پیچش در مبدا می باشد. اگر زاویه پیچش نسبی بین دو مقطع  A و B را خواسته باشیم رابطه فوق به صورت زیر نوشته می شود:

لنگر پیچشی داخلی T و لنگر ماند قطبی J ممکن است در طول میله متغییر باشد. امتداد و جهت پیچش φ منطبق بر امتدا و جهت لنگر پیچشی موثر می باشد.

دو رابطه فوق، هم برای محورهای استوانه ای تو پر و هم برای محورهای استوانه ای تو خالی که با مفروضات به کار رفته در تعیین روابط فوق سازگاری داشته باشد، صادق هستند. زاویه φ بر حسب رادیان اندازه گیری می شود.

در یک میله استوانه ای زاویه پیچش نسبی  دو مقطع A-A  و B-B که لنگر پیچشی ثابت T را انتقال   می دهد ( شکل زیر) و ممان اینرسی قطبی J در تمام طول میله ثابت است، با عبور دادن یک مقطع در فاصله AB ، نتیجه میگیریم که مقدار لنگر داخلی موجود در این فاصله ثابت و برابر T می باشد، پس T(x)=T و همچنین  از طرفی J(x)=J می باشد.

در چنین حالاتی می توانیم رابطه زاویه پیچش را به صورت بنویسیم:

رابطه فوق بسیار مهم می باشد. از این رابطه می توان در طراحی محورهای مکانیکی برای داشتن صلبیت "Stiffness" مناسب و یا به عبارت دیگر داشتن زاویه پیچش محدود استفاده نماییم. در چنین حالاتی مقادیر T ، L و G کمیتهای معلومی می باشند و حل رابطه بالا، مقدار J مناسب را می دهد. توجه داشته باشید که در طراحی هائی که صلبیت عضو مورد نظر است، کمیت J نقش مهمتری نسبت به کمیت J/c که عامل مهم در مقاومت پیچش عضو است، دارا می باشد. این رابطه در تحلیل ارتعاشات پچشی "Torsional vibration" مورد استفاده قرار می گیرد. جمله JG صلبیت یا سختی پیچشی "Torsional stiffness" یک میله استوانه ای نامیده می شود.

کاربرد دیگر رابطه فوق در آزمایشگاه ها می باشد. اگر در آزمایشگاه یک میله استوانه ای تحت تاثیر لنگر پیچشی معلوم T قرار گیرد. با اندازه گیری زاویه پیچش φ بین دو مقطع به فاصله L از یکدیگر و محاسبه J از روی ابعاد نمونه، ضریب ارتجاعی برشی G را می توانیم در محدوده ارتجاعی از رابطه زیر به دست آوریم:

هنگام استفاده از این روابط باید توجه داشته باشید که زاویه  φ  برحسب رادیان بیان شود.

این فقط قسمتی از متن مقاله است . جهت دریافت کل متن مقاله ، لطفا آن را خریداری نمایید

جزوه مقاومت مصالح 2 دکتر احمد عاصم پور دانشگاه صنعتی شریف

اختصاصی از حامی فایل جزوه مقاومت مصالح 2 دکتر احمد عاصم پور دانشگاه صنعتی شریف دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

این جزوه به صورت دست نویس است.

این جزوه درس مقاومت مصالح 2 دکتر احمد عاصم پور دانشگاه صنعتی شریف می باشد که به خوبی و با لحنی شیوا به ارائه مباحث مطرح در این واحد درسی پرداخته است. در این جزوه، دکتر عاصم پور علاوه بر ارائه مطالب به حل مسائل سخت و کاربردی درس مقاومت مصالح 2 می پردازد. همچنین در این جزوه، بحث انرژی به صورت بسیار کاربردی و در خور فهم دانشجویان تشریح می گردد.

این جزوه در 34 صفحه با کیفیت عالی اسکن شده و امیدواریم در جهت کمک به شما عزیزان مورد استفاده قرار بگیرد.

ارزیابی آزمایشگاهی تاثیر ضایعات زغال سنگ بعنوان فیلر بر مقاومت کششی و دوام مخلوط آسفالتی گرم

اختصاصی از حامی فایل ارزیابی آزمایشگاهی تاثیر ضایعات زغال سنگ بعنوان فیلر بر مقاومت کششی و دوام مخلوط آسفالتی گرم دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

عنوان مقاله :ارزیابی آزمایشگاهی تاثیر ضایعات زغال سنگ بعنوان فیلر بر مقاومت کششی و دوام مخلوط آسفالتی گرم

محل انتشار: دهمین کنگره بین المللی مهندسی عمران تبریز

تعداد صفحات:7

نوع فایل :  pdf

مقاله مروری بررسی پیرامون تحمل پذیری عیب یا مقاومت در برابر خطا در شبکه های سنسور بی سیم

اختصاصی از حامی فایل مقاله مروری بررسی پیرامون تحمل پذیری عیب یا مقاومت در برابر خطا در شبکه های سنسور بی سیم دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

این مقاله یک مقاله مروری از 2 مقاله زیر می باشد که به صورت کاملا حرفه ای و با استانداردهای مقالات داخلی نوشته شده است ./

1- A Survey on Fault Tolerance in Wireless Sensor
Networks  /

2- A Survey of Fault Management inWireless
Sensor Networks /

تعداد صفحات : 16 /  

فرمت فایل مقاله : Word /

این مقالات را به زبان انگلیسی می توانید رایگان از اینجا دریافت کنید /

چکیده

      قابلیت اعتماد شبکه های سنسور بی سیم متاثر از خطاهایی است که ممکن است به دلایل مختلفی مثل بد کار کردن سخت افزار، اشکالات نرم افزاری، جابجایی، یا خطرات محیطی مثل حریق یا سیلاب رخ دهند. WSNهایی که در آنها برای رسیدگی به چنین موقعیت هایی مکانیزمی وجود نداشته باشد، از کاهش طول عمر کلی رنج برده یا منجر به بروز پیامدهای خطرناک درمحیط های کاربردی بحرانی می گردد. یکی از تکنیک های اصلی ترمیم و بازسازی خطا ، بهره برداری از تکرار می باشد که اغلب شرط پیش فرض در WSN ها محسوب می گردد. یکی دیگر از شیوه های اصلی ، مشارکت و دخالت ایستگاههای پایه یا دیگر گره های منبعی برای حفظ عملیات ها بعد از خرابی ها می باشد. در این مقاله، شیوه های مقاومت در برابر خرابی و خطا یابی در WSN ها را در یک پژوهش کاربردی و نظری مورد بررسی قرار می دهیم. در این راستا تاکسونومی ( فرایند علمی طبقه بندی ) خطاها را ارائه و شیوه های بررسی شده را برطبق توانایی شان برای خطا یابی و ترمیم خطاها رده بندی می کنیم./1007/

پس از خرید از درگاه امن بانکی لینک دانلود در اختیار شما قرار میگیرد و همچنین به آدرس ایمیل شما فرستاده میشود.

تماس با ما برای راهنمایی آدرس ایمیل:

[e-mail]

شماره جهت ارتباط پیامکی :

09337843121

توجه: اگر کارت بانکی شما رمز دوم ندارد، در خرید الکترونیکی به مشکل برخورد کردید و یا به هر دلیلی تمایل به پرداخت الکترونیکی ندارید با ما تماس بگیرید تا راههای دیگری برای پرداخت به شما پیشنهاد کنیم.